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3.2 气动性能对比结果
图 5 Cp_λ曲线
Cp_max对比如表1所示
气动性能取决于：Cl*sinφ-Cd*cosφ
由于方案二的Cl都为0，因此，气动性能有一定的下降。
3.3 稳态载荷对比结果
比较叶根的Mxy和风速U的曲线如下
图 6 Mxy_U曲线
极值比较：
3.4 运行工况动态载荷比较
选取1.1工况，湍流风。
风文件：NTMv11s1.wnd
选取变量：Mxy（blade1_0m）
极值对比：
由于方案二的升力系数在叶根处分布为0，因此很大程度上减小了风对风轮的推力。
其他工况试算：
选取工况为：
V09Y000：平均风速9m/s的NTM风，偏航0°
V09Y008：平均风速9m/s的NTM风，偏航8°
V13Y000：平均风速13m/s的NTM风，偏航0°
V13Y008：平均风速13m/s的NTM风，偏航8°
选取变量：叶根Mxy的平均值（mean），最大值（max）
计算结果可见，方案二普遍小于方案一，个别出现比方案一大的情况也只大0.3%，影响不大。
3.5 停机工况动态载荷对比
选取工况：42m/s的稳态风，0偏航。
由于停机后变桨90°，转速为0，入流角为90°，迎角几乎为0°。
因此推力直接和0°迎角时的阻力系数有关。
其他停机工况试算：
工况选取：
Ntm15_Y008：Ntm风，平均风速15m/s，偏航8°
V42Y008：42m/s稳态风，偏航8°
计算结果方案二和方案一相比，计算结果较小，最大的情况也只比方案一大了0.3%。
4、结论
叶根加入椭圆翼型后，对性能确实有影响。椭圆翼型的升力系数为0，对减小载荷有一定的作用。
经过较多工况的计算，增加椭圆翼型后载荷普遍下降3%，部分工况会出现大于不加椭圆翼型的情况，但只大了0.3%，影响甚小。因此，可以说原来不加椭圆翼型的计算结果可看做保守的计算。
原来的计算方法，即不加椭圆翼型的方法，来自于叶片厂的已有设计。有参考价值。 
