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叶片的金相检验确认，在未侵蚀状态下，检查金相抛光面的枝晶间疏松程度，叶型顶部最轻、叶型底部次之，叶盘最严重，当枝晶间的疏松连贯一起就成为细裂缝。叶型顶部、叶型底部和叶盘处的金相组织均为α基本相＋Zn粒子＋晶界析出物，其枝晶间组织存在严重疏松，从X射线能谱的试验结果可知，杂质元素铁和硅富集晶界，它使叶片在运行中处于脆性状态而极易断裂。
3．1．4 叶片断裂性质分析
用OPTON高分辨立体显微镜和JSM－840扫描电子显微镜进行断口的微特征分析，确认叶片属于沿晶脆性断裂，裂纹扩展路程不是沿最小截面而是沿垂直于主应力的方向。在运行中叶片承受的作用力由离心力引起的拉应力、弯曲应力、烟气弯曲应力和振动应力组成。工作面侧叶盘螺丝孔外表面的综合应力较大，由于该处应力集中的存在，在表面缺陷处，存在疏松和微裂纹晶界脆性相开裂，因材料的塑性变形能力差，裂纹尖端的应力集中不能通过塑性变形而松驰，应力达到名义应力的3倍，而且叶片材料的屈强比高达96．5％～98．2％，裂纹尖端的材料达到屈服应力后即会开裂。
从叶片材料的分析可知，叶片制造存在严重的质量问题。正是由于叶片锌的质量分数和延伸率均达不到国标规定的技术要求，导致叶片沿晶脆性扩展裂纹，塑性急剧下降，叶盘处枝晶间疏松，杂质元素铁和硅富集晶界，使叶片在运行中处于脆性状态，烟温过高时，叶片的工作温度可能超过材料的极限温度而发生过时效，使叶片性能进一步恶化，这也说明了为什么叶片在运行中会多次出现裂纹，甚至全部断裂的恶性事故。
3．2 风机长期处于失速边缘和在失速区运行
风机长期处于失速边缘和在失速区运行是叶片断裂的重要原因。鉴于1号炉B引风机一直能保持正常运行，因此，我们对A引风机的特性和实际运行工况进行了试验和分析。
3．2．1 试验结果及其分析
对A，B引风机动叶就地30°和35°角的性能进行了冷热态试验，试验结果见图1。
从图1可知：
a）A引风机试验的性能曲线与厂家提供的不符，动叶30°和35°角时的性能曲线分别与厂家提供的37°和42°性能相当，动叶的实际角度比控制室的指示值约大7°。
